东方红6105发动机-HF汇丰 ***

东方红6105发动机从结构安全系数可以看出，改进后的R0.8沉角结构比现有批量生产的0.66结构具有更高的安全系数（0.79）。这种结构即使发动机增加压力也能满足可靠性要求。因此，建议采用支撑肩下沉倒角结构作为强化模型，这样也能减轻体重。车身顶板的厚度设计顶板的位置厚度是指干式气缸套水套与车身顶面之间的距离。

东方红6105发动机模型的厚度紧随我公司10L模型的设计厚度，即25m。顶板的厚度会影响机体上部的强度、东方红6105发动机缸孔的变形和气缸垫的密封。减重设计高度以活塞环高度为基准，58经分析，活塞环温度小于14mm，东方红6105发动机，活塞环温度变化不大。考虑到失重和缸孔变形的因素，采用12mm的顶板高度，可使重量减轻0.3kg。根据设计规范，仅对发动机机体的缸盖整体和主轴承壁进行评估，必要时仅对局部的位置进行评估。因此，需要一些设计经验。附加的设计位置包括肩部圆角、上部屋顶设计、发动机支撑等等。有了丰富的设计经验，更多的改进设计将留待以后完成。

东方红6105发动机在基于模态的频率响应计算过程中，东方红6105发动机缸头，频率计算范围仅从20Hz到3000Hz，东方红6105发动机离合器，步长为1Hz。介绍了缸体七个主轴承的Y向和Z向载荷谱。应该选择在主轴承中心、缸体上端和曲轴箱裙部的原始缸体的响应点与原始缸体的响应点进行比较。东方红6105发动机在强制振动之后，应选择重量减轻的缸体的响应点。动态频率响应计算，720r/min、1320r/min和2100r/min响应点的振动速度谱。当柴油机以720r/min、1320r/min和2100r/min运行时，机体主轴承、裙部和上部响应点的振动速度均有不同程度的增加。主轴承Y向振动明显增大，其次是裙座和缸体。端Y方向振动值增大。

当允许东方红6105发动机在2100r/min运转时，主轴承的Y向振动频谱如下面的图3.33所示。仅考虑作用于缸体主轴承的Y向和Z向载荷。2100r/min时，500Hz_以下的振动幅度较大，Z以上的振幅较小，振动能量主要分布在低频区。由于人体关节的数量很多，观看者的振动幅度只从上面的单独点中选择，这不代表身体的整体振动。另外，减重后车身结构的变化会引起结构阻尼的变化。目前，还没有合适的方法。由于在计算中不考虑阻尼，所以实际车身振动速度与计算值存在一定的偏差。

东方红6105发动机

东方红6105发动机壁撞击喷雾机理的研究进展

（1）单液滴撞击的研究主要集中在单液滴冲击的研究上。上个世纪60年代，WachtersM等人研究了水滴撞击平板的现象。用Weber数来判断。然后Reitz%等人用该模型来描述这种想象，这在缸内燃烧模型的计算中得到了广泛的应用。赖茨模型是一种简化的壁撞击模型。它没有考虑液滴分散现象以及能量和动量的损失。

后来，NaberM提出了一个修正东方红6105发动机的模型，通过在回弹液滴中加入法向速度分数。随着研究的不断深入，单液滴撞击壁面的机理也在不断完善。白和戈斯曼等人。研究发现，当液滴与壁碰撞时，东方红6105发动机喷油器，可能存在多种形式，包括粘附、回弹、涂覆、蒸发、回弹、碎裂和溅射。不同的东方红6105发动机壁冲击模式取决于速度、直径、壁温、入射角、液体粘度、表面张力和油膜厚度。采用无量纲韦伯数作为判据，逐步增加入射液滴的韦伯数。七种类型的壁冲击形貌依次发生。对于影响湿壁的情况，斯坦顿等。假定东方红6105发动机墙上有一层很薄的液膜。以韦伯数作为判据，只考虑四种冲击形态，即粘附、回弹、铺展和飞溅。加维斯等。模型只考虑反弹和粘连。除了使用韦伯数作为标准外，一些学者还提出了不同的标准。孟多等。通过能量和质量守恒公式推导出无量纲变火作为形态变换的临界参数。飞溅模型只考虑沉积和飞溅。